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    鄭州房屋建筑伸縮縫廠家【現訂現發,發貨快速】

    發布日期:2018-11-03|變形縫生產廠家小編
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    鄭州房屋建筑伸縮縫廠家本文對一種木框架剪力墻進行了分析和比較,并與美國木材理事會2015年的情況進行了比較。木結構施工手冊(世界糧食理事會)和2015年關于風和地震的特殊設計規定(SDPWS)。討論了分段剪力墻設計方法與穿孔剪力墻設計方法的區別,并對各種抗剪設計方法進行了綜述。設計人員可能會發現,2015年WFCM包含了計算荷載和設計剪力墻及其他建筑系統和部件的省時功能。

    2015年世界漁業總會

    2015年世界家庭成員大會在2015年都有參考。國際住宅法典(IRC)和2015年國際建筑規范(IBC)。WFCM包括對木墻、地板和屋頂系統及其連接的規定性和工程設計規定。覆蓋了一系列的結構元素,包括鋸材、結構膠合層合木材、木結構護套、I-托梁和桁架。雖然WFCM主要針對一個和兩個家庭的住房,但IBC 2309還允許將WFCM用于分配給第一類和第二類風險的小型商業應用。例如,一座建筑長度和寬度小于80英尺的單層樓板級輕型商業結構(如餐廳、辦公樓等)??稍O計為橫向(風或地震)和重力負荷每WFCM。

    ASCE 7-10負荷規定

    WFCM第2章和第3章中的列表設計和規定性設計規定分別基于ASCE 7-10的下列負載。鄭州房屋建筑伸縮縫廠家建筑物和其他結構的最小設計荷載:

    • 0至70 psf地面雪負荷

    • 110至195英里每小時700年回程3秒鐘陣風基本風速

    • A-D類抗震設計

    關于2015年變革的更多信息載于“結構”雜志2015年2月號。

    2015年SDPWS

    2015年SDPWS載有設計木材構件、緊固件和組件以抵御風和地震力的規定,并在2015年關于木材的IBC第23章中為設計抗側力系統提供參考。它載有許多更新的規定,以提供與ASCE 7-10相一致的規定,而且在ASCE 7-16中也有參考。關于2015年SDPWS變化的更多信息載于“結構”雜志2015年7月號。

    為了便于下面的設計示例,2015年SDPWS和2015年WFCM的非打印PDF版本可從AWC網站上獲得,供那些還沒有標準副本的人使用。

    木剪力墻設計實例

    以下設計假設用于使用2015年WFCM和2015年SDPWS進行剪力墻設計比較。鄭州房屋建筑伸縮縫廠家石膏被假定為內部剪力墻護套,但當不包括其承載力時,該方法將顯示出差異。采用了分段剪力墻(SSW)法和穿孔剪力墻法(PSW),并對兩種方法進行了比較。注意,這不是一個全面的剪力墻設計。諸如撓度,風起,基底剪切,和總結保持從上一層是沒有解決的問題。

    設計假設摘要

    • 時速130英里(700年,3秒鐘陣風)

    • L=36英尺

    • W=30英尺

    • 5/12屋頂螺距

    • 頂板到山脊高度=6.25英尺

    • 二層

    • 8英尺高

    • 6.75英尺門高

    • 四尺窗高

    • 木結構板(WSP)外護套

    • 不同的內墻-有和沒有半英寸的石膏

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    圖1.高聳視圖中采用的結構風荷載設計實例,比較剪力墻的設計程序。

    圖1提供顯示窗口和門開口的立面視圖。在這個例子中,只會分析一層剪力墻和擋板.

    2015年WFCM規范-分段剪力墻

    2015年WFCM表3.17A給出了SSW抗風荷載的長度要求。鄭州鋁合金伸縮縫廠家對于30英尺的墻長W,插值為12.3英尺.表3.17A,腳注4,提供了根據墻壁高度和頂板到脊高度所需的護套長度調整,而不是表中假設的-每個10英尺。對于本例,調整值為0.68。因此,SSW需要8.4英尺的全高墻段.圖1每個角落有4英尺高的剪力墻,窗戶之間有2.5英尺,總共13英尺,這就足夠了。每段結束時都需要按壓,以后再設計(圖2).

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    圖2.用2015 WFCM對分段剪力墻與穿孔剪力墻要求的比較規定性設計規定和承擔石膏能力的貢獻。

    WFCM表3.17D方便了外部和內部護套材料,鄭州外墻伸縮縫廠家釘子直徑和間距,面板厚度和螺柱間距的變化。WFCM剪力墻基線假設是7⁄16木結構板釘在16英寸的中心,8d普通釘子,6英寸面板邊緣釘間距,和12英寸面板場釘間距(6和12)。剪力墻表的風也承擔了半英寸未堵塞的內部石膏貢獻。注意允許應力設計(ASD)單位抗剪能力為436 PLF對風和最大剪力墻段長徑比為3.5:1。表3.17D中的所有剪力墻承載力均來自2015年SDPWS。

    表3.17D,腳注2,要求在寬徑比超過1.5:1的情況下阻塞石膏墻板邊緣。SDPWS不包含長徑比限制的情況下,外部和內部護套材料組合為抗風。SDPWS確實聲明可以組合單元剪刀。在WFCM中,以往對高寬比的做法是將組合材料的使用限制在較高的高寬比材料上。例如,僅WSP就有3.5:1的最大縱橫比。封堵石膏墻板的縱橫比最大為2:1。WFCM允許使用由WSP外部護套和高寬比高達3.5:1的GWB內部護套造成的聯合阻力。

    如果內部石膏容量被排除在風設計之外呢?可能有一些情況,如未完工的車庫,那里沒有內部石膏。此外,如果承包商不安裝石膏假定釘間距,它不提供額外的剪切能力,它是為之設計的。表3.17D所示的容量為336茲羅提(假定石膏具有100茲羅提的風力能力),并列出了1.3的調整系數,可用于調整表3.17A先前計算的護套長度要求。這將需要10.9英尺的護套長度,而不是8.4英尺。在這個特殊的例子中,如果排除了內部石膏,那么先前確定的13英尺的全高度段就足夠了。如前所述,每段結束時都需要按壓(圖2).

    2015年WFCM規范-穿孔剪力墻

    在PSW方法中,整個墻用木結構板覆蓋在一側或兩側。鄭州外墻伸縮縫廠家在風的設計中,室內石膏也可以與外部木結構板一起使用。護套的貢獻,上面和下面的窗戶開口,以及上面的門開,也可以包括在內。WSP的指甲間距要求可以減少(例如從6和12減少到4和12)。通過增加墻容量,可以消除窗和門開口周圍的壓下現象.這是PSW方法的一個主要優點。

    WFCM表3.17E用于確定PSW全高度護套調整。墻中間有一個6.8英尺高的門,它將作為最大的、無限制的開口高度。當包括石膏時,SSW所需的全高度護套長度為8.4英尺.PSW長度調整是基于所需的SSW表格長度。因此,8.4英尺除以全墻長度是全高護套的23%.插值的系數為1.86。將分段方法所需的長度乘以15.6英尺。

    在沒有內部石膏的情況下,分段法需要10.9英尺,相當于全高墻護套的30%。鄭州白鐵皮伸縮縫廠家因此,WFCM表3.17E中的1.72因子為PSW所需的18.7英尺。任何一個結果都是足夠的,因為有21英尺的全高墻護套。21英尺的全高護套是基于墻的部分,滿足最大寬比限制。

    如前所述,PSW方法的一個主要好處是,在這樣的例子中,鄭州外墻伸縮縫廠家只有在拐角處才需要進行按壓。只要簡單地考慮到在全國大部分地區都很常見的用wsp覆蓋的墻的好處,就可以消除窗和門開口周圍的按壓(圖2).

    2015年WFCM規范-按壓能力

    在WFCM中,傾覆荷載與隆起荷載是不同的。傾覆彎矩是由剪力墻抵抗的側向荷載產生的。隆升力只產生于屋頂上的風抬升,并直接傳遞到支撐屋頂框架的墻壁上。WFCM表列抗剪承載力的保守假設是,參考剪力墻的ASD單位抗剪能力乘以墻高來確定最大抗剪能力。因此,對于SSW和PSW,都可以計算出相同的按壓容量.WFCM表3.17F中的風力保持能力是基于木結構面板和石膏計算的,在這個例子中得到了3,488磅。如果不含石膏,則容量較低。表3.17F腳注1指出,表中的按壓能力除以表3.17D中的護套類型調整系數,如前面所確定的1.3,因此,如果不包括石膏,則需要2,683磅的按壓。還請注意,按壓能力是表每層。所需的按壓能力需要從上面的故事中總結出來,但在本例中并沒有簡單地顯示出來。

    WFCM規范設計條款(第3章)的另一個保守假設是,設計靜載只用于抵消隆起荷載,而不是傾覆荷載。然而,WFCM工程設計規定(第2章)允許高達60%的設計靜載抵消傾覆。當然,工程判斷是需要確定哪一部分的設計靜載是支流的按壓,這是一個主要的原因,保守的方法。

    2015年WFCM工程-分段剪力墻

    WFCM第2章中的工程要求允許計算在WFCM第3章的規定要求中假定的載荷。鄭州白鐵皮伸縮縫廠家表2.5B顯示屋頂和樓板橫膈膜的橫向載荷。屋面間距為5/12,屋面跨度為30英尺,荷載與山脊平行,內插94 PLF。樓板隔膜負荷為105 PLF(在調整墻高后,注2)。把這些加到199 PLF,乘以建筑寬度,再除以2,因為一半的荷載都在每個剪力墻上。結果是,在第一層剪力墻頂部的重量為2,985磅.

    2015年WFCM參考了2015年SDPWS的剪力墻能力。然而,正如前面討論過的,WFCM表3.17D分別列出了436 PLF和336 PLF剪力墻的承載力,分別是有石膏的和沒有石膏的。因此,所需長度如下:

    • 2 985/436=6.8英尺(石膏堵塞)

    • 2 985/336=8.9英尺(不含石膏)

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    圖3.用2015 WFCM對分段剪力墻與穿孔剪力墻要求的比較工程化設計規定和承擔石膏能力的貢獻。

    根據這些結果,如果在剪力墻的承載力中包括了堵塞的石膏,則每個建筑拐角處的4英尺段就足夠了。圖3)這也表明WFCM工程條款在設計過程中比規定性設計條款提供了更高的效率。

    2015年WFCM工程-穿孔剪力墻

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    Figure 4. Summary of perforated shear wall calculations per 2015 SDPWS Table 4.3.3.5.

    圖4按SDPWS匯總PSW計算表4.3.3.5。圖3比較了SSW與PSW假定石膏貢獻對剪力墻的要求。

    2015年WFCM工程-保持能力

    橋梁止水帶廠家WFCM第2.2.4節允許以高達60%的設計靜載抵消按壓能力.本例采用了基于ASD單位剪力墻承載力的確定方法。因此,按壓能力如前面所示的規定性設計方法。

    2015年SDPWS-分段剪力墻

    SDPWS的SSW設計與先前在WFCM工程方法下顯示的相同。如前所述,WFCM參考了SDPWS的剪力墻承載力。

    2015年SDPWS-穿孔剪力墻

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    圖5總結了按SDPWS方程4.3-5和4.3-6進行的PSW計算。這些公式提供了更高的精度,允許將總護套面積包括在容量計算中。請注意,SDPWS表4.3.3.5和WFCM表3.17E都使用最大開啟高度,例如,不考慮窗口開口下面的護套。用C調整436 PLF(含封堵石膏)和336 PLF(無石膏)剪力墻承載力o為0.77,剪力墻長度分別為8.9英尺和11.6英尺。

    2015年SDPWS-按壓能力

    在SDPWS和WFCM中如何計算按壓容量是有區別的.根據SDPWS方程4.3-7對SSW,按壓能力是基于誘導單位剪切.2,985磅的荷載和8英尺的剪力墻長度導致347 PLF.8英尺的剪力墻高度導致了2,985磅的按壓能力.不包括石膏,按1,840磅計算.

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    圖6.穿孔剪力墻計算的總結每2015年SDPWS的保持能力。

    對于PSW,可以使用SDPWS方程4.3-8,市金水區制作廠家電話這說明了先前確定的抗剪承載力調整系數和2b。s/h按SDPWS 4.3.4.3調整。圖6總結PSW的按壓計算.

    總結和結論

    AWC標準 分段 穿孔 等等
    2015年WFCM規范 8.4‘(10.9’) 15.6‘(18.7’) 3,488 (2,683)
    2015年WFCM工程 6.8‘(8.9’) 11.6‘(15.1’) 3,488 (2,688)
    2015年SDPWS 6.8‘(8.9’) 8.9‘(11.6’) 2,985(1,840)[SSW]

    1,624(1,001)[PSW]

    (括號值不假定內部石膏容量)

    表1簡要比較了本木剪力墻設計中使用的各種方法。WFCM規范設計條款在SDPWS和ASCE 7中有一個工程基礎,盡管簡化的假設導致了更保守的結果。WFCM工程和SDPWS的結果幾乎相同,這是預期的,除了PSW設計。PSW結果的差異是由于SDPWS方程被用來計算剪切能力調整因子,而不是使用列表值。分割后的方法在所有情況下都會減少剪力墻的長度;然而,只有在PSW的拐角處才需要保持不變。只要簡單地考慮到在當今大多數建筑中相當常見的WSP完全覆蓋墻的好處,就可以消除窗和門開口周圍的凹陷現象。毫不奇怪,效率最高的地方是使用純SDPWS工程方法。較短的剪力墻和較小的保持下降結果。然而,市金水區制作廠家電話設計者可能會發現WFCM表是一個節省時間的功能,特別是在計算aSCE 7風荷載時。

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